頻域分析及奈氏判據
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- 1. 頻域分析
- 2. 幅相頻率特性(Nyquist圖)
- 3. 對數頻率特性(Bode圖)
- 4. 頻域穩定判據
- 5. 奈氏判據例題
- 6. 再來奈氏判據
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- 0型系統
- I 型系統或 II 型系統
- 簡化奈奎斯特穩定判據
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- 1. ω \omega ω 由 0 0 0 變化到 + ∞ +\infty +∞ 時的開環幅相頻率特性 G K ( j ω ) G_K(j\omega) GK(jω)
- 2. 采用穿越的概念簡化複雜曲線包圍次數的計算
- 3.半次穿越
- 4. 型别 ν ≥ 1 \nu \ge1 ν≥1 系統開環頻率特性 G K ( j ω ) G_K(j\omega) GK(jω) 曲線的處理
幅頻特性:幅值之比
相頻特性:相角之差
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From: 自動控制原理(西北工業大學 盧京潮)-P33
From: 自動控制原理(西北工業大學 盧京潮)-P40
From: 自動控制原理(西北工業大學 盧京潮)-P42
例題:試根據奈奎斯特判據,判斷下表所示曲線對應閉環系統的穩定性,已知曲線(1)~(10)對應的開環傳遞函數如下:
題号 | 傳函 |
---|---|
(1) | G ( s ) = K ( T 1 s + 1 ) ( T 2 s + 1 ) ( T 3 s + 1 ) G(s) = \frac{K}{(T_1 s+1)(T_2 s+1)(T_3 s+1)} G(s)=(T1s+1)(T2s+1)(T3s+1)K |
(2) | G ( s ) = K s ( T 1 s + 1 ) ( T 2 s + 1 ) G(s) = \frac{K}{s(T_1 s+1)(T_2 s+1)} G(s)=s(T1s+1)(T2s+1)K |
(3) | G ( s ) = K s 2 ( T s + 1 ) G(s) = \frac{K}{s^2 (T_ s+1)} G(s)=s2(Ts+1)K |
(4) | G ( s ) = K ( T 1 s + 1 ) s 2 ( T 2 s + 1 ) , ( T 1 > T 2 ) G(s) = \frac{K (T_1s+1)}{s^2 (T_2 s+1)},\quad(T_1>T_2) G(s)=s2(T2s+1)K(T1s+1),(T1>T2) |
(5) | G ( s ) = K s 3 G(s) = \frac{K}{s^3} G(s)=s3K |
(6) | G ( s ) = K ( T 1 s + 1 ) ( T 2 s + 1 ) s 3 G(s) = \frac{K(T_1s+1)(T_2s+1)}{s^3} G(s)=s3K(T1s+1)(T2s+1) |
(7) | G ( s ) = K ( T 5 s + 1 ) ( T 6 s + 1 ) s ( T 1 s + 1 ) ( T 2 s + 1 ) ( T 3 s + 1 ) ( T 4 s + 1 ) G(s) = \frac{K(T_5s+1)(T_6s+1)}{s(T_1s+1)(T_2s+1)(T_3s+1)(T_4s+1)} G(s)=s(T1s+1)(T2s+1)(T3s+1)(T4s+1)K(T5s+1)(T6s+1) |
(8) | G ( s ) = K T 1 s − 1 ( K > 1 ) G(s) = \frac{K}{T_1s-1}\quad(K>1) G(s)=T1s−1K(K>1) |
(9) | G ( s ) = K T 1 s − 1 ( K < 1 ) G(s) = \frac{K}{T_1s-1}\quad(K<1) G(s)=T1s−1K(K<1) |
(10) | G ( s ) = K s ( T s − 1 ) G(s) = \frac{K}{s(Ts-1)} G(s)=s(Ts−1)K |
答案如下:
P P P | N N N | Z = P − 2 N Z=P-2N Z=P−2N | 閉環穩定性 | ||
---|---|---|---|---|---|
-1 | 2 | 不穩定 | |||
穩定 | |||||
From: 真開心!奈奎斯特穩定判據,我終于掌握了!
系統穩定的充要條件是系統閉環特征根都具有複實部,即都在 s s s 複平面的左邊平面 (LHP)。
在時域分析中判斷系統的穩定性,一種方法是求出特征方程的全部根,另一種方法是使用勞斯-胡爾維茨穩定判據(代數判據)。然而,這兩種方法都有不足之處,對于高階系統,非常困難且費時,也不便于研究系統參數、結構對穩定性的影響。
特别是,如果知道了開環特性,要研究閉環系統的穩定性,還需要求出閉環特征方程,無法直接利用開環特性判斷閉環系統的穩定性。而對于一個自動控制系統,其開環數學模型易于擷取,同時它包含了閉環系統所有環節的動态結構和參數。
除了勞斯判據外,分析系統穩定性的另一個常用判據為奈奎斯特(Nyquist)判據。Nyquist穩定判據是奈奎斯特于1932年提出的,是頻率法的重要内容,簡稱奈氏判據。
奈氏判據的主要特點有:
- 根據系統的開環頻率特性,來研究閉環系統穩定性,而不必求閉環特征根;
- 能夠确定系統的穩定程度(想對穩定性);
- 可用于分析系統的瞬态性能,利于對系統的分析于設計;
- 基于系統的開環奈氏圖,是一種圖解法。
Nyquist判據的主要理論依據是複變函數理論中的Cauch(柯西)幅角定理。
系統的開環右極點數為 P P P,在 G ( s ) H ( s ) G(s)H(s) G(s)H(s) 平面上,當 ω \omega ω 從 − ∞ -\infty −∞ 變化到 + ∞ +\infty +∞ 時,系統開環頻率特性曲線 G ( j ω ) H ( j ω ) G(j\omega)H(j\omega) G(jω)H(jω) 及其鏡像,順時針包圍 ( − 1 , j 0 ) (-1,j0) (−1,j0) 點的次數為 N N N 圈 ( N > 0 ) (N>0) (N>0),若逆時針包圍則 N < 0 N<0 N<0,封閉曲線繞 ( − 1 , j 0 (-1,j0 (−1,j0 點旋轉 36 0 ∘ 360^\circ 360∘ 即包圍一次,則系統的閉環右極點的個數為 Z Z Z,且滿足: Z = N + P Z=N+P Z=N+P
當 Z = 0 Z=0 Z=0 時,系統閉環穩定;
當 Z > 0 Z>0 Z>0 時,系統閉環不穩定。
注:系統開環穩定,閉環不一定穩定;開環不穩定,閉環不一定不穩定。
I 型系統:從正虛軸方向無限遠處開始,順時針繞向負虛軸,以原點為圓心,半徑為無限大的右半圓弧。需在 G ( s ) H ( s ) G(s)H(s) G(s)H(s) 平面上補畫右半圓弧将奈氏曲線及其鏡像連成封閉曲線。
II 型系統:從負實軸方向無限遠處開始,順時針繞一周終止于負實軸方向,以原點為圓心,半徑為無限大的圓弧。需在 G ( s ) H ( s ) G(s)H(s) G(s)H(s) 平面上補畫整圓将奈氏曲線及其鏡像連成封閉曲線。
當系統的開環奈氏圖作如上處理後,穩定判據與 0 型系統完全相同。
若系統為最小相位系統,即開環系統穩定時 ( P = 0 ) (P=0) (P=0),系統穩定的充要條件為:當 ω \omega ω 從 − ∞ -\infty −∞ 變化到 + ∞ +\infty +∞ 時,在 G H GH GH 平面上的系統開環頻率特性曲線及其鏡像,不包圍 ( − 1 , j 0 ) (-1,j0) (−1,j0) 點,即 N = 0 N=0 N=0,則 Z = N + P = 0 Z=N+P=0 Z=N+P=0,閉環系統穩定;否則不穩定。
當系統開環頻率特性曲線及其鏡像通過 ( − 1 , j 0 ) (-1,j0) (−1,j0) 點時,表明在 s s s 平面虛軸上有閉環極點,系統處于臨界穩定狀态,屬于不穩定。
因為 ( 0 , + ∞ ) (0, +\infty) (0,+∞) 與 ( 0 , − ∞ ) (0, -\infty) (0,−∞) 的曲線完全關于實軸對稱,則 0 0 0 變到 + ∞ +\infty +∞ 時的開環幅相頻率特性 G K ( j ω ) G_K(j\omega) GK(jω) 順時針包圍 ( − 1 , j 0 ) (-1,j0) (−1,j0) 點的圈數 N ′ N' N′ 滿足: N ′ = N / 2 N' = N/2 N′=N/2
已知系統開環右極點個數為 P P P,則系統閉環右極點個數為 Z Z Z(不包括虛軸上的極點): Z = P + 2 N ′ Z = P+2N' Z=P+2N′
ω \omega ω 由 0 0 0 變化到 + ∞ +\infty +∞ 時開環頻率特性曲線要形成對 ( − 1 , j 0 ) (-1, j0) (−1,j0) 點的一次包圍,勢必穿越 ( − ∞ , − 1 ) (-\infty, -1) (−∞,−1) 區間一次。
開環頻率特性曲線逆時針穿越 ( − ∞ , − 1 ) (-\infty, -1) (−∞,−1) 區間時,随 ω \omega ω 增加,頻率特性的相角值增大,稱為一次 正穿越 N + ′ N'_+ N+′。反之,
開環頻率特性曲線順時針穿越 ( − ∞ , − 1 ) (-\infty, -1) (−∞,−1) 區間時,随 ω \omega ω 增加,頻率特性的相角值減小,稱為一次 負穿越 N − ′ N'_- N−′。
頻率特性曲線包圍 ( − 1 , j 0 ) (-1,j0) (−1,j0) 點的情況,就可以利用頻率特性曲線在負實軸 ( − ∞ , − 1 ) (-\infty, -1) (−∞,−1) 區間的正、負穿越來表達。
ω \omega ω 由 0 0 0 變到 + ∞ +\infty +∞ 時的開環幅相頻率特性 G K ( j ω ) G_K(j\omega) GK(jω) 對 ( − 1 , j 0 ) (-1,j0) (−1,j0) 點的總包圍次數為 N ′ = ( N − ′ − N + ′ ) N'=(N'_- - N'_+) N′=(N−′−N+′)
利用正負穿越情況的奈奎斯特穩定判據叙述為: Z = P + 2 ( N − ′ − N + ′ ) Z = P+2(N'_- - N'_+) Z=P+2(N−′−N+′)
注:奈氏曲線在 ( − 1 , j 0 ) (-1,j0) (−1,j0) 點以右負實軸上相位有變化不算穿越。
奈氏曲線始于或止于 ( − 1 , j 0 ) (-1,j0) (−1,j0) 點以左負實軸,稱為一個半次穿越。
例題:某系統開環傳遞函數如下,試判斷閉環系統的穩定性。 G ( s ) H ( s ) = − 3 s + 1 G(s)H(s) = \frac{-3}{s+1} G(s)H(s)=s+1−3
答:由于曲線始于 ( − 3 , j 0 ) (-3,j0) (−3,j0) 點,故順時針包圍 ( − 1 , j 0 ) (-1, j0) (−1,j0) 點的次數為 1/2, N − ′ = 1 2 N'_- =\frac{1}{2} N−′=21。由于開環右極點數為 P = 0 P=0 P=0,故 Z = P + 2 ( N − ′ − N + ′ ) = 0 + 2 ( 1 2 − 0 ) = 1 Z = P+2(N'_- - N'_+) = 0+2(\frac{1}{2}-0) = 1 Z=P+2(N−′−N+′)=0+2(21−0)=1
閉環系統有一個右極點,閉環不穩定。
例題:經實驗測得某最小相位系統的開環奈氏圖如下所示,判斷閉環穩定性。
答:由于題意已告知時最小相位系統,而最小相位系統是穩定的,故可知 P = 0 P=0 P=0,且型别為 0 0 0,故直接利用開環頻率特性 G K ( j ω ) G_K(j\omega) GK(jω) 的軌迹曲線判斷系統穩定性。由圖可知,奈氏曲線由 ω = 0 \omega=0 ω=0 到 ω = + ∞ \omega=+\infty ω=+∞ 先順時針穿越區間 ( − ∞ , − 1 ) (-\infty, -1) (−∞,−1) 一次,故 N − ′ = 1 N'_- = 1 N−′=1,後逆時針穿越一次,故 B + ′ = 1 B'_+ = 1 B+′=1。是以,利用公式有 Z = P + 2 ( N − ′ − N + ′ ) = 0 + 2 ( 1 − 1 ) = 0 Z = P + 2(N'_- - N'_+) = 0 + 2(1-1) = 0 Z=P+2(N−′−N+′)=0+2(1−1)=0
故由奈氏穩定判據知該閉環系統是穩定的。
在 ω = 0 \omega=0 ω=0 附近,幅相特性以 ∞ \infty ∞ 為半徑,逆時針補畫 θ = ν ⋅ 9 0 ∘ \theta=\nu\cdot 90^\circ θ=ν⋅90∘ 的圓弧,添加圓弧後相當于得到新的開環頻率特性 G K ( j ω ) G_K(j\omega) GK(jω) 的曲線。
此圓弧與實軸或虛軸的交點相當于新的起點,對應 ω = 0 \omega=0 ω=0,原有曲線的起點對應于 ω = 0 + \omega=0^+ ω=0+。注意所指曲線仍為 ω \omega ω 由 0 0 0 變到 + ∞ +\infty +∞ 時的開環幅相頻率特性 G K ( j ω ) G_K(j\omega) GK(jω)。